大型制药厂热电冷三联供工程设计(英文文献翻译+开题报告+CAD图纸) 第15页
第十章  保温、防腐及减振
一、保温
为了提高溴化锂吸收式机组的制冷效率，应对蒸汽管道、冷水管道和机组中的高、低压发生器，高、低温热交换器，蒸发器等管道进行保温处理。在系统中，为了减少管道的能量损失，防止冷水管道表面结露以及保证进入空调设备的末段空调机组的供水温度，管道及附件均采取保温措施。
1.保温材料
保温材料应根据因地制宜、就地取材的原则，选取来源广泛、
价格低廉、保温性好、易于施工、耐用的材料。具体要求如下：
（1）热导率小，价格低。空调工程中常用的保温材料，热导率λ应
在以下范围内：λ=0.05~0.15W/(m2K),并尽量选用λ值小的材料。
（2）尽量采用密度小的多孔材料。
（3）吸水率低且耐水性能好。
（4）抗水蒸气渗透性能好。
（5）保温后不易变形，并且有一定的抗压强度。最好采用板状或站毡状等成
形材料。
（6）保温材料不宜采用有机物和易燃物，其自熄性要强，以免发生虫蛀、腐
烂、生菌、引鼠或发生火灾。
冷管道或设备的保温层厚度应取防止外表面结露的最小厚度和经济厚度二者中的较
大值。热管道除计算经济厚度外。还应考虑其外表面温度不致影响所在房间的室内参数和满足防火要求。系统中冷（热）水管道的保温层材料，厚度可参考下表
表16                     保温层厚度选用参考表
 冷热水管的公称直径  ≤32 40-65 80-150 200-300 >300
保温层厚度（mm） 聚苯乙烯 40-45 45-50 55-60 60-65 70
 玻璃棉 35 40 45 50 50
 冷凝水管道的保温层厚度取25mm。
具体的保温材料选取及保温层厚度的计算可参考《供暖通风设计手册》。
2.保温层结构
管道和设备的保温结构一般由保温层和保护层组成。对于埋在地沟里的管道和输送低
温水的管道还需加防潮层。保温层外表面须进行捆扎，一般用镀锌铁丝网，不可采用螺旋形连续捆扎方式。保护层一般有4种：
铝箔牛皮纸用于室内低温管道。
玻璃纤维布外刷油漆可作为室内管道的保护层。
室外架空管道一般采用油毡玻璃纤维布保护层。
室外管道也可用油毡、铁丝网沥青胶泥作保护层，次种结构强度高、寿命长，但投资
大。
二、防腐
在溴化锂吸收式机组空调系统中，为了减少制冷管道和设备的腐蚀，增加保护层的耐久性，须对管道和设备的外表面、对保温结构的外表面作防腐处理。
1.管道与设备的防腐
地上热力管道与设备在保温施工前，都须涂刷一层耐热防锈漆。对不保温的管道应先涂一层红丹防锈漆，再涂两层醇酸磁漆，或涂以两层沥青。
2.保护层的防腐
一般情况下室内外管道保护层刷醇酸树脂磁漆两遍，地沟管道刷冷底子油两遍。
3.管道附件的防腐
管道支吊架、阀门等附件的表面涂一层红丹防锈漆，再涂一层调和漆。
4.地管道的防腐
埋地管道外表面涂刷沥青防腐绝缘层。
三、隔振
在整个空调系统中，设备产生的振动，除了以躁声形式通过空气传播到空调房间外，还可能通过建筑物的结构和基础进行传播。因此在系统中须对溴化锂吸收式机组、水泵、空调装置进行减振与隔振处理。
溴化锂吸收式机组运行平稳，设计基础时只要考虑其静载荷就行，在基础之上铺设橡胶隔振垫即能起隔振效果。
水泵的进出口管道上，紧挨进出口处安装可饶曲的橡胶软接头，这种软接头通常专门用于风机盘管的减振。
在设计和选用减振器时应根据以下几个原则：
1.当设备转速n>1500r/min时，宜用橡胶、软木等弹性材料垫块或橡胶减振器;设备
转速n≤1500r/min时，宜用弹簧减振器。
2.减振器承受的载荷应大于允许工作载荷的5%~10%；但不应超过允许工作载荷。
3.选择橡胶减振器时，应考虑环境温度对减振器压缩变形量的影响，计算压缩变
形量宜按制造厂提供的极限压缩量的1/3~1/2考虑。
4.当设备的共振振幅较大时，弹簧减振器宜与阻尼比大的材料联合使用。
5.当设备的质心比较高时，宜加大减振器台座得知两极尺寸，使体系质心下降，确保
机器运转平稳。
6.支承点数目不应少于4个，机器较重或尺寸较大时，可用6-8个。
第十一章  能效分析
一、效益分析
1.节能效益
热、电、冷三联供系统具有明显的节能效果,下面利用实例作定性定量
分析说明。吸收式制冷机的一次能源利用率:PER1=COP•ηh
其中ηh为系统的供热效率。
压缩式制冷机的一次能源利用率PER2=εηex
每冷吨制冷量的耗煤量:
 （kg/RT）
或
 （kg/kW•h）
式中　ε——压缩式制冷机组的制冷系数
RT——冷吨
ηex——供变电效率,ηex=0.286
（1）溴化锂吸收式制冷机组的能耗分析
以双效溴化锂吸收式制冷机为例来求其一次能源利用系统PER1及标准煤耗率b1。
双效溴化锂机组COP=1.30,Qh=9740(kJ/RT)
分散锅炉房:
一次能源利用系数:
PER=COP×ηb=1.3×0.55=0.715
ηb——分散锅炉房的锅炉效率,ηb取0.55
每冷吨标准煤耗:
 （kg/RT标准煤）
集中锅炉房:
一次能源利用系数:
PER=COP×ηb=1.3×0.75=0.975
ηb——集中锅炉房的锅炉效率,ηb取0.75
每冷吨标准煤耗:
 （kg/RT标准煤）
热电站:
热电站的供热效率定义为供热量Qgr与供热所耗用的能源量Qhn之比,即
Qgr=D•h2
式中　D——抽汽量,kg/h
h2——抽汽的焓值(kJ/kg)
式中　ho——汽轮机组新蒸汽的焓,kJ/kg
W——抽汽量D蒸汽在被抽出之前所生产出的电量,kW
q——发电的平均煤耗率,q取430(g/kW•h)(标准煤)
W=(ho-h2)ηjd
式中　ηjd——汽轮机发电机的机电效率,ηjd=95%
对于新蒸汽压力为9.0MPa,温度为535℃的高压抽汽式汽轮机组,新蒸汽焓为:ho=3475kJ/kg,当抽汽压力P2=0.6MPa时,抽汽焓h2=2975kJ/kg(按汽轮机相对内效率=85%)将上述数据代入以上各式中,可得提供热效率之值:
     式中　ηgd——热电站的管道效率,取ηgd取0.98则PER=COP.ηh=1.3×1.307=1.70
 （kg/RT标准煤）
同样,可以算出单效机组的一次能源利用率及标准煤耗率,结果下表所示。
类型 性能系数COP 耗热量kJ/RT 一次能源利率PER/标准煤耗率(kg/RT)
   分散锅炉房 集中锅炉房 热电站
单效 0.68 18620 0.374/1.115 0.51/0.847 0.888/0.491
双效 1.3 9740 0.715/0.604 0.975/0.443 1.70/0.254
由上表中的计算结果可以看出,将溴化锂吸收式制冷机引入热电联产后,由于热电站的供热效率ηh=130%,比集中锅炉房ηh=75%要高得多,因而利用热电厂抽汽来制冷的溴化锂吸收式制冷机的一次能源利用率高,每冷吨制冷量的标准煤耗率少。可见热、电、冷联供的煤耗量小,而能源利用系数高,具有明显的节能效果。
（2）压缩式制冷机相比其节能效益
取双效溴化锂吸收式制冷机组的性能系数COP=1.3,压缩式制冷机制冷系数ε=3.88,系由FLZ-100离心式压缩机数据求得,其制冷量为1150kW时,耗功为300kW。
吸收式的一次能源利用率:PER1=COP•ηh=1.3×1.306=1.70
每kW•h制冷量标准煤耗率:
  (kg/kW•h)
压缩式制冷机的一次能源利用率:
PER2=εηex=3.88×0.286=1.11
每kW•h制冷量的标准煤耗率:
  (kg/kW•h)
对于制冷量为1150kW的机组,以每年运行1200h计,则节能为:
ΔB=(b2-b1)×1150×1200=53(t/y)
由上分析可见,以热电厂抽汽为热源的双效吸收式制冷机组比电空调机组要节能,若以1150kW的冷量计算,每年可节煤53t。
（3）溴化锂吸收式制冷机冬季作热泵运行的节能效益
在热、电、冷“三联供”系统中,夏天用于制冷的溴化锂吸收式制冷机,在冬季可作热泵运行,即以热电厂的热化抽汽为热源可回收汽轮机凝汽器的废热或其

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